Acercándose al vidrio recocido doblado en caliente

Fecha: 26 de mayo de 2020

Presentado por primera vez en GPD 2017

Los diseños arquitectónicos contemporáneos de revestimientos de edificios transparentes con geometrías curvas desafían a la industria. Los enfoques que utilizan la racionalización de la geometría en combinación con acristalamientos planos, acristalamientos curvados en frío o vidrio templado curvo curvado en caliente se combinan con limitaciones geométricas y no siempre son los deseados arquitectónicamente. El vidrio recocido curvado en caliente abre una libertad adicional en el diseño, especialmente biaxial y más curvatura en el acristalamiento de la piel del edificio.

El documento proporcionará una visión general del enfoque de ingeniería que se aplica actualmente en la industria del vidrio curvo doblado en caliente en ausencia de normas y códigos. Se resaltarán los detalles del diseño de aplicaciones de vidrio recocido doblado en caliente y se mostrarán los resultados de las pruebas. Es un informe de experiencia sobre cómo se pueden realizar aplicaciones innovadoras de vidrio recocido curvado con el conocimiento actualmente disponible de proyectos de investigación, herramientas de ingeniería y pruebas específicas de proyectos.

En los últimos años, la industria de las fachadas se enfrenta a la tendencia de las envolventes curvas de los edificios. Los elementos característicos de los edificios, especialmente geométricamente complejos, son aplicaciones predestinadas de vidrio curvado con la intención de crear recintos únicos y transparentes (Figuras 1 y 2).

Figura 2 (derecha) Vidrio recocido doblado en caliente de forma libre, Museo de las Confluencias, Lyon (Francia) ©Karin Jobst

Incluso si las tecnologías recientes brindan una amplia gama de oportunidades para resolver envolventes curvas, el uso de vidrio recocido doblado en caliente es esencial para crear una curvatura extrema, como lo demuestran las siguientes limitaciones y enfoques específicos:

1) Vidrio curvo templado: los tamaños generales del vidrio y los radios de producción generalmente están limitados por el proceso de producción. El vidrio curvo cilíndrico se puede producir como vidrio termoendurecido y vidrio totalmente templado si los radios no son demasiado pequeños (normalmente R>1000 mm) y si el ángulo de curvatura no excede ciertos límites [1].

Mientras tanto, algunos proveedores también pueden producir vidrio de doble curvatura como vidrio templado térmicamente para radios de gran escala. El proceso de templado de productos de vidrio curvo se puede realizar mediante rodillos ajustables. Sin embargo, el enfriamiento y el control de la temperatura plantean una dificultad mayor para el proceso de producción en comparación con los productos de vidrio plano.

Por lo tanto, las limitaciones de geometría y tamaño siempre deben verificarse en estrecha colaboración con el proveedor de vidrio. Las distorsiones locales durante el procesamiento reducen la calidad visual del vidrio, que es en su mayoría inferior en comparación con el vidrio curvado recocido. Los revestimientos blandos y fritas normalmente sólo son viables en la superficie cóncava de productos de vidrio templado curvados (los revestimientos duros también en la superficie convexa).

2) Doblado en frío (incluida la deformación en frío): normalmente, los paneles de vidrio templado planos se forzarán en la forma requerida en el sitio. El proceso de curvado provoca limitaciones adicionales en la estructura del vidrio; en consecuencia, sólo se pueden lograr curvaturas bajas (Figura 4).

El grado de flexión está limitado por tensiones adicionales a largo plazo introducidas en el vidrio, las propiedades mecánicas y de estanqueidad del sello de borde deformado en el caso de unidades de vidrio aislante o por las propiedades mecánicas de las conexiones entre capas en el caso de laminados de vidrio. Además, es necesario considerar los efectos de la geometría y la estabilidad utilizando el enfoque de flexión en frío.

La fabricación de curvado en frío durante la laminación es una tecnología que también permite solo vidrio de baja curvatura [2] y es un producto fabricado en fábrica en comparación con el curvado en frío in situ. Debido a la complejidad tecnológica (por ejemplo, el efecto de recuperación elástica después del doblado en frío y la laminación), la cantidad de proveedores es limitada.

El grado de curvatura factible de ambas tecnologías de curvado en frío, ya sea en obra o en fábrica, está dentro del mismo rango. Los principales beneficios de los enfoques de curvado en frío son la alta calidad óptica y la libertad de configuraciones de vidrio factibles (frita, recubrimiento, etc.). Las limitaciones generales de producibilidad son similares en comparación con los productos de vidrio plano.

3) Racionalización de la geometría y métodos de búsqueda de formas: normalmente, los enfoques se aplican para aproximar y simplificar la geometría curva dada, para transformar elementos de acristalamiento de doble curvatura en elementos de acristalamiento simples o planos. En el contexto de proyectos a gran escala, estos métodos son esenciales debido a su impacto económico. Sin embargo, los métodos implican modificaciones de geometría y malla que ocasionalmente entran en conflicto con la intención del diseño previsto y no son deseadas para los elementos característicos de la fachada.

En este punto también cabe mencionar el vidrio reforzado químicamente, aunque actualmente sigue siendo un producto de nicho dentro de la industria de la construcción. La penetración del proceso de templado químico afecta sólo a una capa muy fina; en consecuencia, el vidrio reforzado químicamente es muy sensible a los rayones y debe protegerse con medidas adecuadas.

Todas las condiciones límite antes mencionadas requieren consideración mientras se encuentran enfoques razonables específicos del proyecto para geometrías curvas. La libertad casi ilimitada de forma (esférica, paraboloide, hiperboloide, etc.), especialmente la flexión a lo largo de varios ejes, es el factor que impulsa la aplicación de productos de vidrio recocido doblados en caliente (Figuras 3 y 5).

Sin embargo, también se consigue una alta calidad visual omitiendo las marcas de enfriamiento y las distorsiones, conocidas como desventajas del proceso de templado. Además, el proceso de producción de curvado por gravedad del vidrio recocido en moldes permite el curvado por parejas. El resultado es que varios paneles de vidrio curvados encajan perfectamente entre sí (también con diferentes espesores de vidrio).

Dado el comportamiento de falla frágil del vidrio recocido doblado en caliente, todo el proceso de diseño, fabricación e instalación requiere una atención especial y un enfoque holístico. La complejidad aumenta por la ausencia de normas de producto o de normas de aplicación. En el presente artículo se exploran los aspectos fundamentales y los hallazgos experimentados en los últimos proyectos de Josef Gartner con el producto.

3.1 Diseño e ingeniería

El comportamiento estructural de los elementos de vidrio curvos difiere enormemente del de los elementos de vidrio planos. Los efectos de arco y de membrana se activan sin deflexiones previas bajo cargas [3]; creando elementos muy rígidos y resistentes a la deformación.

Sin embargo, los bordes de los elementos de vidrio curvados son en su mayoría propensos a las principales tensiones de tracción. Las trayectorias de carga son muy similares a los elementos que no son de membrana o respectivamente a los elementos de vidrio estructurales, por ejemplo, en el caso de un panel de vidrio recocido curvo esférico. La Figura 6 muestra los principales esfuerzos de tracción en los bordes libres del vidrio, un área con resistencia limitada causada por fallas en los bordes y la falta de esfuerzos de compresión residuales. Los defectos en los bordes son causados ​​por el procesamiento de los bordes y otros daños mecánicos durante la vida útil de dichos elementos de acristalamiento.

Dependiendo de la distribución de tensiones, los bordes del vidrio recocido curvo suelen ser el origen de la fractura [4], como se muestra en la Figura 7. La falla crítica inicia la falla mediante la propagación de una grieta inicial bajo tensiones de tracción [8]. El contexto de tratar con elementos estructurales de vidrio combinado con la baja resistencia de los productos de vidrio recocido ya indica evidencia de que se debe prestar especial atención. Las cosas se complican por el hecho de que los métodos de diseño más utilizados actualmente (DELR y GFPM) no proporcionan formatos de verificación para la resistencia del borde bajo cargas en el plano [9].

Además, en esos métodos no se considera la población de fallas en los bordes realmente existente. Incluso si se utilizan los estándares actuales, falta información sobre la resistencia del material. La resistencia de la superficie frontal y la resistencia de los bordes del vidrio recocido curvado no están suficientemente documentadas en las normas aplicadas recientemente.

Sin embargo, las “Directrices para vidrio curvado térmicamente” (Bundesverband Flachglas) [10] brindan recomendaciones para valores de resistencia característicos reducidos debajo de otras orientaciones fundamentales en el uso de vidrio curvado en todas las etapas del proyecto. Aquí la resistencia característica de la superficie se da con fk=40N/mm² y la resistencia característica del borde con fk=32N/mm², verificada mediante series de pruebas [10].

Sin embargo, si se utilizan productos de vidrio curvado sin Homologaciones Técnicas Nacionales, se recomienda verificar previamente las resistencias características a la flexión y la tracción mediante ensayos [10].

Pero también el lado de la carga requiere una consideración especial. Se pudo observar que las cargas de diseño específicas, como las cargas de temperatura o las fuerzas de restricción inducidas por los movimientos del edificio o las condiciones de soporte, juegan un papel decisivo en el diseño de elementos de vidrio recocido curvos (aparte de las cargas de impacto y las cargas concentradas). Resulta que esas cargas deben combinarse con cargas generales de diseño del edificio (carga muerta, carga de viento, cargas de nieve, etc.), lo que lleva a una mayor acumulación de tensiones de tracción, principalmente cerca de los bordes curvos de los elementos de vidrio.

Por estas razones, es crucial que los datos de temperatura de las superficies de vidrio estén disponibles. La simulación dinámica de edificios utilizando datos meteorológicos representativos, incluidos datos espectrales de la radiación solar, puede proporcionar la información necesaria. En este contexto, los revestimientos metálicos y las superficies de vidrio poroso tienen una importancia especial, ya que inducen el intercambio de radiación de onda larga entre superficies de vidrio. Cuanto más diversa sea la salida de calor de un elemento de vidrio calentado, mayores serán las diferencias de temperatura en las superficies de vidrio [7]. En consecuencia, la tensión térmica dentro del elemento de vidrio recocido curvado es mayor. La Figura 8 muestra los resultados de la temperatura de la superficie de una simulación dinámica de un edificio.

En cualquier caso, las subestructuras que sirven como soporte para los elementos curvos de vidrio recocido deben diseñarse teniendo en cuenta las posibles limitaciones. Las tolerancias del vidrio (aumentadas para vidrio curvado [10]), las tolerancias de la subestructura, los movimientos del edificio y las deflexiones de los elementos estructurales adyacentes deben analizarse con precisión, ya que podrían causar flexión en frío o fuerzas en el plano en los elementos de vidrio recocido curvo.

Estas fuerzas adicionales deben evitarse y minimizarse en la medida de lo posible mediante el uso de configuraciones de soporte apropiadas del acristalamiento, como se muestra a modo de ejemplo en la Figura 9. Incluso las fuerzas de restricción inducidas por cargas climáticas, que normalmente ocurren en unidades de doble acristalamiento curvadas, se pueden reducir considerablemente usando sistemas espaciadores flexibles [12].

Las condiciones de carga que afectan los elementos curvos de relleno de vidrio recocido requieren consideración dentro del análisis estructural del vidrio, incluida la idealización adecuada del material. Las rigideces de los resortes o los modelos de materiales deben considerar con precisión la situación real de los soportes y las trayectorias de carga [3].

3.2 Pruebas

El método general para determinar la resistencia del borde es una configuración de prueba de flexión de cuatro puntos. Sin embargo, la norma EN ISO 1288-3 sólo es válida para productos de vidrio plano. Por este motivo, el proyecto de investigación PRÜFgbGLAS desarrolla actualmente un método de ensayo para vidrio curvado cilíndricamente [13]. Las geometrías distintas de las cilíndricas se pueden probar mediante un enfoque simplificado.

La resistencia del vidrio se determina mediante el ensayo de flexión en cuatro puntos o el ensayo de anillo sobre anillo con probetas planas pasadas por los ciclos térmicos del proceso de flexión del vidrio curvado. El uso de pruebas de anillo sobre anillo permite separar la resistencia de la superficie de la resistencia del borde para determinar los impactos del proceso de flexión por gravedad en sí [4]. Para examinar las tensiones superficiales residuales inducidas por un calentamiento insuficiente o no homogéneo después del curvado de vidrio recocido doblado en caliente, se pueden aplicar mediciones de tensiones residuales fotoelásticas [5] o pruebas de corte.

Sin embargo, en algunos casos es beneficioso realizar pruebas en tamaño real de elementos de vidrio recocido doblados en caliente, incluida la situación de soporte prevista, especialmente para una mejor comprensión del comportamiento posterior a la rotura. Junto con las pruebas descritas anteriormente, los análisis microscópicos y fractográficos proporcionan más información sobre la calidad y resistencia del material (por ejemplo, espejos de fractura, origen de la falla, astillamiento de los bordes, etc.) [6].

3.3 Después de la fabricación

Una vez que los paneles de vidrio recocido doblados en caliente salen de la producción, aún se requiere extrema precaución. Ya en el embalaje y el transporte es necesario tener en cuenta el comportamiento frágil del material. Deben omitirse los casos de carga que excedan las condiciones planificadas, desde la producción hasta las condiciones límite finales en la obra. Especialmente los bordes del vidrio recocido doblado en caliente deben protegerse suficientemente. El eventual desconchado de los bordes podría reducir enormemente la resistencia del borde (consulte el Capítulo 3.1). Sin embargo, también se deben evitar rayones en la superficie durante toda la vida útil de los elementos de acristalamiento recocidos.

Para cuantificar algunas de las principales influencias, se ejecutaron diferentes series de pruebas de parámetros específicos del proyecto en vidrio recocido doblado en caliente, como se describe a continuación. Además, el objetivo era establecer una base de planificación fiable en la situación normativa parcialmente no regulada.

4.1 Resistencia de la superficie del vidrio según el procesamiento individual

Se probaron muestras de diferentes proveedores de vidrio y diferentes vidrios base (GS-1, GS-2 y GS-3) para garantizar la calidad adecuada del producto del acristalamiento recocido doblado en caliente utilizado en un proyecto. Se llevaron a cabo pruebas concéntricas anillo sobre anillo para investigar la resistencia de la superficie a flexión. “Para cuantificar la influencia de los pasos individuales del procesamiento, se investigaron tanto los vidrios grabados con ácido como los vidrios no grabados y los vidrios que pasaron el proceso de curvado en caliente (proceso de calentamiento/enfriamiento)” [7].

Los valores de la prueba se ajustaron a la distribución logarítmica normal (proporcionando típicamente el mejor ajuste para evaluar la resistencia del material), se calcularon el pronóstico y los intervalos de confianza para la regresión (la resistencia característica se calcula en base al cuantil del 5% con un nivel de confianza del 95%). [7].

Figura 11 (derecha) Comparación de resistencia superficial característica entre las series GS-1, GS-2 y GS-3 [17]

Los siguientes hallazgos se pueden observar en [17]: Dependiendo de la fuente, los resultados se extienden en un rango determinado. Tanto los valores medios (Figura 10) como los valores de resistencia característica (Figura 11) obtenidos mediante las pruebas varían. Los resultados más prometedores podrían determinarse para la serie GS-2, como se muestra en la Figura 11.

Tanto la serie GS-2 como la serie GS-1 cumplen con los requisitos de la norma de producto correspondiente EN 572-1 [14]. La resistencia a la flexión del vidrio flotado aquí postulada se define en 45 MPa. No se han podido indicar influencias sustanciales sobre la resistencia del vidrio causadas por el ataque ácido o por los ciclos térmicos del proceso de curvado en caliente.

En otras series de pruebas se realizaron mediciones de tensiones residuales fotoelásticas y pruebas del patrón de fractura en elementos de vidrio recocido doblados en caliente de tamaño completo para obtener más conocimientos sobre las tensiones superficiales residuales causadas por el proceso de recocido. Las tensiones superficiales residuales medidas se encuentran en el rango del vidrio de silicato sodocálcico recocido plano convencional y no mostraron patrones de grietas irregulares [5].

4.2 Resistencia del borde y frita

Los colores de frita cerámica aplicados ocasionalmente a las superficies de vidrio plantean desafíos adicionales a los productos de vidrio recocido doblados en caliente. Además de la reducida resistencia a la flexión característica del vidrio recocido por frita, que ni siquiera está regulada en las normas de producto para acristalamientos planos [15], los colores oscuros de la frita pueden provocar tensiones térmicas debido a la radiación solar.

Se ejecutaron algunas series de pruebas, incluida una evaluación posterior, para comparar la resistencia del borde de bordes pulidos con frita hasta el borde (serie 1), bordes pulidos sin frita (series 2 y 3), bordes rectificados con frita superficial a una distancia del borde (serie 4) y la resistencia superficial (serie 5) [6]. Todas las probetas (dimensiones L= 180 mm, h= 32 mm, t=7,8-8 mm) pasaron por el mismo proceso de producción que se aplica habitualmente para el vidrio recocido doblado en caliente.

Las series 1 a 4 se examinaron en una prueba de flexión de 4 puntos y la serie 5 en una prueba concéntrica de anillo sobre anillo. En el análisis estadístico, los valores medidos en las pruebas se adaptaron a la distribución de Weibull [6], que considera además de la resistencia del material también otros parámetros (p. ej. efectos del tamaño). La resistencia de diseño se calculó correspondiente a una probabilidad de falla de 1/1000 según la norma ASTM E 1300 [16].

Con base en los resultados de la Figura 12, [6] podría llegar a la siguiente conclusión: La resistencia característica del borde de las muestras con frita fue un 50% menor, en comparación con la resistencia característica del borde de las muestras sin frita. Las tensiones permitidas en los bordes determinadas por las pruebas son aproximadamente el 40% de las tensiones permitidas en los bordes según ASTM 1300 (vidrio sin frita) [16].

La resistencia característica del borde de las probetas sin frita se encuentra en el mismo rango que la de las probetas con frita superficial en la distancia al borde. El valor medio de la resistencia del borde (Figura 13) es significativamente mayor en comparación con el valor medio de la resistencia de la superficie. Sin embargo, considerando la gran variación de los valores de prueba, la resistencia característica del borde es menor.

La serie de pruebas anteriores indican claramente la necesidad de una investigación precisa y precaución al diseñar los bordes de los elementos de vidrio recocido doblados en caliente. Se conocen las siguientes influencias sobre la resistencia final del borde: acabado del borde (corte, esmerilado, pulido, etc.)[19], longitud del borde (población de defectos), duración de la carga [20] y distribución de las tensiones residuales. La frita parece alterar el proceso de enfriamiento durante la producción de vidrio, lo que reduce la resistencia final del vidrio [15] [21].

Figura 13 (derecha) Comparación de la resistencia media, la resistencia característica y la resistencia de diseño de las diferentes series de ensayos

4.3 Carga térmica ∆T

En muchos casos, las diferentes temperaturas superficiales en la superficie interior y exterior del acristalamiento, expresadas como carga térmica ∆T, son el criterio decisivo para el diseño de elementos de vidrio recocido curvados en caliente.

Para predecir las influencias de la baja resistencia del borde del vidrio poroso mostrada anteriormente, en combinación con una carga térmica desigual ∆T, se realizaron algunas pruebas de elementos con diferentes configuraciones de vidrio con la siguiente configuración de prueba [11]: La superficie interior del vidrio (instalada en el arriba) se calentó mediante calentadores de caucho de silicona hechos a medida y adheridos a la superficie del vidrio. La superficie exterior de vidrio (lado inferior) se enfrió mediante un ventilador y aspersores.

Las tensiones térmicas se midieron mediante galgas extensométricas (Figura 15). Se investigaron diferentes configuraciones de vidrio comparando vidrio completamente fritado, vidrios de frita con eliminación de bordes y vidrios transparentes (vidrio reconstruido de 3x8 mm, vidrio recocido de doble curvatura y doblado en caliente con capa intermedia SGP de 1,52 mm, frita n.° 2, recubrimiento de baja emisividad n.° 6) bajo diversas condiciones desiguales. condiciones de carga térmica ∆T.

[17] [18] pudo observar los siguientes hallazgos: Casi todas las roturas de vidrio en las pruebas de elementos comenzaron desde el borde del vidrio completamente sinterizado. Las tensiones medidas coinciden principalmente con las tensiones calculadas (mediante análisis FEM). Las roturas ocurrieron únicamente en vasos con frita completa hasta el borde en la posición n.° 2.

Los resultados de la prueba se ajustaron a la distribución de Weibull para predecir la probabilidad de falla como se muestra en la Figura 14. Una diferencia de temperatura de ∆T=10[K] entre el vidrio exterior y el interior mostró una probabilidad de falla del 0,8 por ciento (∆T= 21[K] mostró una probabilidad de fallo del 3,4 por ciento). A partir de los resultados de temperatura de simulaciones dinámicas de edificios anteriores, se pueden determinar las probabilidades de fallo del acristalamiento en función de su orientación.

En consecuencia, la probabilidad de falla obtenida mediante la evaluación de las pruebas descritas anteriormente excede en parte las probabilidades de falla típicamente aplicadas según ASTM 1300 [16]. Estos hallazgos requieren configuraciones de vidrio modificadas o una política de riesgo compartido mutuamente acordada para proyectos relacionados con el material vidrio recocido doblado en caliente.

Figura 15 (derecha) Configuración de prueba de las pruebas de componentes [18]

Mientras no existan códigos de producto ni códigos de prueba estandarizados, las pruebas específicas del proyecto serán cruciales para establecer una base confiable para el diseño de proyectos que utilicen el material altamente sensible vidrio recocido doblado en caliente. En varias series de pruebas de vidrio recocido curvado en caliente, los resultados muestran una enorme variación en la resistencia a la tensión, dependiendo principalmente de la configuración del vidrio y la calidad del producto de vidrio curvado recocido en sí.

Es absolutamente necesario un control continuo de la calidad del material y del proceso de producción, especialmente en lo que respecta a la resistencia de los bordes con su papel fundamental en el contexto de la mecánica de fractura del vidrio. Además, el acristalamiento recocido curvado en caliente requiere un diseño e ingeniería muy cuidadosos.

Dado el comportamiento frágil del material y la ausencia de estándares de ingeniería, un enfoque holístico que considere cualquier condición límite es esencial para realizar envolventes de edificios geométricamente complejos. En general, se debe implementar un método de diseño fácil de usar que considere la calidad del material basándose en la detección previa de fallas, así como en condiciones de carga específicas.

[1] Haldimann M., Luible A., Overend M.: Structural Use of Glass, Asociación Internacional de Ingeniería Estructural y de Puentes, Zürich, Suiza, 2008.[2] Fildhuth T., Knippers, J.: Monitoreo de la tensión interior del vidrio laminado doblado en frío con sensores de fibra Bragg, Challenging Glass 4 & COST Action TU0905 Conferencia final EPFL–Louter, Bos, Belis & Lebet (Eds), Lausana, Suiza, 2014[ 3] Schuler C., Elstner M., Illguth M., Stief S., Lorenz A.: Aplicación del vidrio curvo en la arquitectura; Stahlbau Volumen 81; Número 3, marzo de 2012[4] Hof P., Oechsner M.: Aprobación técnica general para vidrio templado curvado y recocido en Alemania, Actas de Cost Action TU0905 Conferencia de mitad de período sobre vidrio estructural, Porec, Croacia, abril de 2013[5] Schneider J.; Hilcken J.: Informe de prueba 1163/2017.07.01 30 de enero de 2017, Heusenstamm, Alemania[6] Schütz Goldschmidt Schneider – Ingenieurdienstleistungen im Bauwesen GmbH[7] Post H.: Informe de simulación dinámica de edificios, b+e Consulting Engineers for Building Climate and Energy Schemes, enero de 2016, Múnich, Alemania[8] Lindqvist M.: Predicción de la resistencia del vidrio estructural basada en la caracterización de defectos en los bordes; These No 5627 EPFL Ėcole Polytechnique Federale de Lausanne, 22 de febrero de 2013, Lausanne, Suiza[9] Haldimann M.: Fracture Strength of Structural Glass Elements – Analytical and Numerical Modelling, Testing and Design, These No 3671, EPFL, Lausanne, Suiza , 2006.[10] Bundesverband Flachglas, BF Merkblatt 009/2001, Directrices para vidrio curvado térmicamente[11] Schneider J; Hilcken J. Hagen B.: Informe de prueba 1163/2016.44.02, 16 de marzo de 2017; Heusenstamm, Alemania[12] Wellershoff F., Förch M., Minasyan, M.: Impacto de los sistemas espaciadores de espuma en unidades curvas de doble acristalamiento bajo cargas climáticas; Transparencia de ingeniería – Conferencia internacional en Glasstec, Düsseldorf, Alemania, 2014[13] Bukieda P, Engelmann M., Elstner M., Weller B.: Investigación y estandarización de la prueba de flexión de cuatro puntos para vidrio curvado térmicamente, Glasbau 2017, Dresde, Alemania[14] EN 5721:2004 Versión alemana, Vidrio para la construcción Productos básicos de vidrio de silicato sodocálcico Parte 1: Definiciones y propiedades físicas y mecánicas generales[15] Weller B., Nicklisch F., Thieme S., Weimar T.: Glasbau -Praxis Konstruktion und Bemessung, 2010[16] ASTM E 1300 -04, Práctica estándar para determinar la resistencia a la carga del vidrio en edificios, julio de 2004[17] Schneider J.; Hilcken J.: Informe de prueba 1119/2015.14.02, 28 de abril de 2016, Heusenstamm, Alemania[18] Schneider J.; Hilcken J., Müller Braun, S.: Informe de prueba núm. 102.01.16 TU Darmstadt - Instituto de Diseño y Mecánica Estructural (ISM+D), 15 de abril de 2016; Darmstadt, Alemania[19] Kleuderlein J., Ensslen, F., Schneider J.: Investigación de la resistencia del borde dependiendo de diferentes tipos de procesamiento de bordes, Proceedings ingeniería de transparencia, Conferencia internacional en glasstec, 21 y 22 de octubre, Düsseldorf, Alemania, 2014 .[20] Vandebroek M., Lindqvist M., Belis J., Louter C.: Resistencia del borde de vigas de vidrio cortadas y pulidas, Glass Performance Days, 17 -20 de junio, Tampere, Finlandia, 2011[21] BergersM., NatividadK.; MorseS. M., Scott Norville H.: Pruebas a escala real de vidrio termoendurecido con frita cerámica, Glass Structures & Engineering, Volumen 1, Número 1, junio de 2016"